2結果與討論

2.1增稠劑溶液的黏度和表面張力變化

相同摻量下，DYJ的黏度最高，其次是HYJ,VAM和AD黏度在低摻量下接近，摻量達到0.10%之后，VAM黏度高于AD;VAM和AD的黏度隨著摻量的提高緩慢增大，而HYJ和DYJ溶液的黏度隨摻量的提高迅速提高，尤其是DYJ的增長幅度更為顯著。總體來看，增稠劑分子量越大，相同摻量時溶液的黏度越高。從表面張力的結果來看，相同摻量下，HYJ溶液的表面張力最高，其次是DYJ,VAM和AD的表面張力顯著低于其他兩種增稠劑，且AD略微高于VAM.

根據(jù)數(shù)據(jù)，對不同增稠劑溶液黏度隨摻量的變化進行擬合，獲得黏度與摻量的關系。最終確定了四種增稠劑溶液達到預期黏度（約1.5mPa·s和6mPa·s）的摻量，如表4所示。

表4達到預期黏度時的增稠劑摻量

2.2增稠劑對砂漿流變性能的影響

增稠劑溶液的黏度越高，砂漿的流動度越低。在較低黏度下，四種增稠劑對砂漿初始流動度的影響接近，60min時，AD的經時流動度最低，VAM流動度相對于基準砂漿略微下降；然而當溶液黏度提高至6mPa·s時，摻入HYJ和DYJ的砂漿流動度顯著低于AD和VAM,60min后的損失也更大，AD的經時流動度略低于基準砂漿。

采用改進的Bingham模型對砂漿的流變曲線進行擬合，獲取屈服應力和塑性黏度。當溶液黏度為1.5mPa·s時，砂漿的初始屈服應力和塑性黏度相對于基準砂漿略微增大，60min后的流變參數(shù)出現(xiàn)不同發(fā)展趨勢；當溶液黏度為6mPa·s時，砂漿的屈服應力均高于基準砂漿；VAM和AD砂漿的初始屈服應力高于基準砂漿147%和172%,塑性黏度高出基準砂漿的191%和220%;HYJ和DYJ砂漿的初始屈服應力高于基準砂漿619%和254%,初始塑性黏度高出基準砂漿的64%和82%.

2.3增稠劑對砂漿氣泡結構的影響

當溶液黏度為1.5mPa·s時，VAM和AD的摻入使砂漿初始含氣量相對于基準砂漿增大66%和71%,而HYJ和DYJ僅使初始含氣量提高26%和31%;當溶液黏度為6mPa·s時，VAM和AD的摻入使砂漿初始含氣量相對于基準砂漿增大46%和51%,而DYJ僅使初始含氣量提高6%,HYJ則降低含氣量26%.

氣泡結構測試表明，砂漿黏度越高，氣泡結構集中于較大尺寸范圍內。隨著時間推移，高黏度體系下，500——1000μm的氣泡含量顯著下降，而1000——2000μm的氣泡含量則顯著提高；低黏度體系下，300——500μm的氣泡含量有所增大。

2.4增稠劑對孔溶液性質的影響

HYJ和DYJ溶液的表面張力與純水相近，VAM和AD溶液的表面張力則顯著低于純水。當增稠劑加入砂漿中后，抽濾得到的孔溶液性質發(fā)生改變：對于VAM和AD,孔溶液的表面張力相對原溶液略微增大1.50%——4.44%,黏度下降了16.21%——45.12%;對于HYJ和DYJ,孔溶液的表面張力相對原溶液下降幅度達到16.97%——23.57%,黏度僅下降6.82%——55.94%.復雜離子環(huán)境使孔溶液黏度有所下降，增稠劑摻量越高，黏度下降程度越大。

2.5砂漿流變性能與氣泡結構的相關性分析

孔溶液黏度與砂漿塑性黏度呈正相關性（線性擬合R2=0.9401）；含氣量同時受孔溶液黏度和表面張力影響。當砂漿塑性黏度接近時，表面張力較高的增稠劑使含氣量更高；同一增稠劑摻量越大，塑性黏度越高，含氣量降低，但表面張力較低的增稠劑使含氣量變化幅度較小。氣泡聚并程度與砂漿塑性黏度整體呈線性負相關，表明增稠劑有助于阻礙氣泡聚并。

3結論

（1）增稠劑的加入顯著降低砂漿的流動度，提高砂漿的屈服應力和塑性黏度。

（2）原始溶液黏度相同的情況下，合成纖維素醚類增稠劑的表面張力較小，溶液受水泥礦相溶解產生的復雜離子環(huán)境影響較小，導致更小的砂漿孔溶液表面張力和黏度變化。

（3）各種增稠劑溶液的黏度與砂漿塑性黏度均呈正相關性；砂漿的含氣量同時受到孔溶液黏度和表面張力的影響，當砂漿塑性黏度接近時，具有較高表面張力的增稠劑使砂漿表現(xiàn)出更高的含氣量；采用同一增稠劑調節(jié)砂漿流變參數(shù)時，增稠劑摻量越大，砂漿塑性黏度越高，含氣量有所下降，但孔溶液表面張力較低的增稠劑使含氣量變化幅度較低。

（4）氣泡的聚并程度與砂漿塑性黏度整體呈線性負相關，采用增稠劑改變孔溶液的黏度有利于阻礙氣泡的聚并。