1.2數(shù)據(jù)處理

實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理方法如圖2所示。首先，使用圓形薄片進(jìn)行標(biāo)定，以確定高速攝像機(jī)鏡頭的放大比例，圓形薄片的水平直徑和垂直直徑分別為Lh和Lv，如圖2(a)所示。其次，根據(jù)乙醇液滴即將接觸過冷水平壁面的最后3幀計算沖擊速度，如圖2(b)所示，沖擊速度的計算公式為

式中:X3f為乙醇液滴最后3幀移動的距離;t2f為移動時間。(a)圓形薄片兩方向長度測量(b)液滴沖擊速度測量(c)液滴初始直徑測量(d)最大鋪展因子測量圖2實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理方法

最后，使用PFV軟件針對液滴的初始直徑及鋪展過程中的參數(shù)進(jìn)行測量，如圖2(c)、2(d)所示，分別從水平與垂直兩個角度進(jìn)行測量，并根據(jù)圓形薄片的水平和垂直角度放大比例，計算得到各物理量的真實(shí)值，計算公式為

式中:Xv為垂直測量值;Xh為水平測量值。

根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)測量值，乙醇液滴沖擊過冷水平壁面的雷諾數(shù)Re=ρU0D0/μ為2795，韋伯?dāng)?shù)We=ρU20D0/σ為354，奧內(nèi)佐格數(shù)Oh=We/Re為0.0067。雷諾數(shù)代表慣性力與黏性力的比值，韋伯?dāng)?shù)代表慣性力和表面張力的比值，奧內(nèi)佐格數(shù)代表黏性力與表面張力的比值。

2、結(jié)果討論

2.1乙醇液滴沖擊過冷水平壁面的現(xiàn)象

乙醇液滴沖擊過冷水平壁面表現(xiàn)出兩種不同模式。定義水平壁面過冷度為ΔT=273.15-Ts，其中Ts為水平壁面溫度，實(shí)驗(yàn)涉及的過冷度有7個，分別為0、6、12、18、24、30和36K。如圖3所示，乙醇液滴以2.43m/s的初速度沖擊過冷度ΔT=6.0K的水平壁面時，在沖擊后立即鋪展，同時在液滴邊緣發(fā)生飛濺。子液滴向周圍各個方向散落，經(jīng)歷一段時間的鋪展后逐漸趨于穩(wěn)定，這一模式被稱為模式Ⅰ飛濺-鋪展。當(dāng)水平壁面過冷度逐漸增大，如圖4所示，ΔT=30.0K時，乙醇液滴沖擊過冷水平壁面后同樣發(fā)生鋪展，同時子液滴飛濺，但隨著鋪展程度增大，液滴邊緣在最大鋪展時間時出現(xiàn)“手指狀突起”，這一模式Ⅱ被稱為飛濺-突起。

乙醇液滴沖擊過冷水平壁面會在兩個階段出現(xiàn)飛濺或手指狀突起，但兩者形成的機(jī)理有所不同:前者是由于乙醇液滴的表面張力較小，液滴在沖擊水平壁面的一瞬間，慣性力大于表面張力，液滴邊緣無法保持原狀，因而造成了飛濺;后者是由于液滴沖擊過冷水平壁面，經(jīng)過一段時間換熱，液滴底部及邊緣的溫度降低，使得流體的密度增大，加劇了液滴與空氣的密度差，在邊緣前進(jìn)速度的作用下，觸發(fā)了液體-氣體界面的瑞利-泰勒不穩(wěn)定性，形成了手指狀突起?？偠灾奖诿孢^冷度較低時，乙醇液滴沖擊形成模式Ⅰ飛濺-鋪展;水平壁面過冷度較高時，沖擊現(xiàn)象向模式Ⅱ飛濺-突起轉(zhuǎn)變。

2.2水平壁面過冷度對鋪展動力學(xué)行為的影響

為了探究水平壁面過冷度對液滴沖擊的影響機(jī)制，定義無量綱鋪展因子β=D(t)/D0，其中D(t)為液滴每一時刻的直徑，Dmax為液滴能達(dá)到的最大鋪展直徑，對應(yīng)的最大鋪展因子為βmax=Dmax/D0。圖5展示了不同水平壁面過冷度下，乙醇液滴沖擊水平壁面的鋪展因子β隨時間的變化曲線。可以看出，乙醇液滴沖擊不同過冷度水平壁面均在1.0ms內(nèi)發(fā)生破碎-飛濺，在這段時間內(nèi)，鋪展速率近似為線性，在飛濺后，β突然減小，隨后鋪展因子繼續(xù)增，鋪展速率逐漸減小，最終趨于0，液滴形態(tài)不再發(fā)生變化。

根據(jù)液滴鋪展隨時間的變化，提取了不同過冷度下的βmax和tmax并繪制了圖6。如圖所示:隨著水平壁面過冷度的增大，βmax呈現(xiàn)了先減小后增大的非單調(diào)變化趨勢，并在水平壁面過冷度為18.0~30.0K時達(dá)到最小值;不同于βmax的變化趨勢，tmax呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢，這是由于隨著水平壁面過冷度的增加，換熱加劇，液滴的溫度降低，這使得密度、黏度、表面張力增加，抑制了最大鋪展時間。根據(jù)Shang等提出的換熱模型，將乙醇液滴看作一個整體，并將液滴沖擊過冷水平壁面的過程看作圓柱形不斷“變矮”和“變寬”的過程，可以得到乙醇液滴沖擊過冷水平壁面的溫度降低范圍為1.8~3.7K。